Bu makalede tornalama takımları açıklanmaktadır.
(Bu makale, "İşleme Karakteristik İşlemleri ve Pratik Vakalar" başlıklı Bölüm 3, Kısım 3 Torna Aleti'nden seçilmiştir)
(2) Değiştirilebilir tornalama takımlarının kullanımı
Endekslenebilir aracın gelişmiş bir araç olduğunu yurtiçi ve yurtdışındaki uygulama tam olarak kanıtlamış olsa da, yalnızca performansında ustalaşarak ve onu doğru ve akılcı bir şekilde kullanarak güçlü yönlerini en üst düzeye çıkarabilir, zayıf yönlerinden kaçınabilir ve iyi faydalar elde edebiliriz. Dizinlenebilir araçların tanıtımı, bir yandan aracın kalitesini artırmak içindir. Tasarım ve üretim kalitesi ve çeşitlerin genişletilmesi temeldir. Öte yandan, doğru ve makul bir şekilde kullanılması gerekir.
1. Kesme kuvveti bağlaması ve kesici ucun mekanik sıkıştırması
Değiştirilebilir kesici uç, takım ucunun doğru konum doğruluğunu sağlamak için kesici ucu her bir konumlandırma yüzeyine - yan ve alt yüzey - bastırmak olan bir sıkıştırma elemanı ile takım yivine sabitlenir, tamamen bağlı değildir. kesme kuvvetini taşımak için bağlama elemanı , Doğru ve iyi tasarım, toplam kesme tepki kuvvetinin kesici ucu her zaman kesme işlemi sırasında konumlandırma yüzeyine doğru bastırmasını sağlamalıdır.
Şekil 3-27 Bıçağın kesişme düzlemindeki kuvveti. FO ortogonal düzlemde kesme tepki kuvvetinin bileşen kuvvetidir. Kesme düzlemi Ps ile dahil edilen açı ψ'dir ve kesici ucun alt yüzeyi ile Ps arasındaki dahil edilen açı ω'dir. Uçta çıkıntı Δa olmadığında, uç FO kuvvetinden etkilenmez. Alt yüzeyden uzaklaşmanın koşulu: o<><>
resim
Şekil 3-27 Ortogonal düzlemde bıçağın kuvveti
Genel olarak, ψmin=20 derece maksimum değere (ψmax=65 derece ) ulaşacaktır, kesme tabakasının ortalama kalınlığı küçük olduktan sonra (hD<0.03mm) and the cutting edge is passivated, that is, ψ=20°~65°. Obviously, The above-mentioned clamping condition formula of cutting force is easy to satisfy. Generally, the insert of indexable tool should protrude from the cutter body for a distance Δa (the value is generally about 0.5mm). The distance Δb from the cutter body should not be too large (Δb=1.4m or so is appropriate), so as to ensure the clamping force of the cutting force. Figure 3-28 shows the force on the insert in the base plane, and the angle θ between the thrust FD in the cutting layer dimension plane and the feed plane is determined by the formula tanθFp/Ff. The value of θ angle has the greatest relationship with the main declination angle kr, the larger kr is, the smaller θ is. In addition, the tool nose arc radius, secondary deflection angle and edge inclination angle are also greatly affected. The actual θ angle is always larger than the angle between the orthogonal plane po and pf. When kr is 90°, the θ angle is the smallest, but generally It is also above 12°, and the pressure center is not on the tip of the tool, but at the M point 1/2ap away from the tip of the tool. Therefore, the two commonly used typical structures shown in Figure 3-28, in the base plane The cutting force component still contributes to the clamping of the insert, clarifying the concept of cutting force clamping. Pay attention to two points during use: first, the clamping element is mainly to fix the blade on the positioning surface, so do not use too much force when tightening, so as not to damage the blade and the clamping element; Each positioning surface should be close to each other, without gaps, chips and other sundries. During use, the clamping components may become loose due to vibration and other reasons, and attention should be paid to timely inspection.
resim
Şekil 3-28 Bıçağın taban yüzeyindeki kuvveti
2. Takım ucu ark yarıçapı rε ve takım ucu taşlama seçimi
Değiştirilebilir torna takımının geometrik açısının özelliklerinden dolayı, genel ikincil sapma açısı k'r nispeten büyüktür, dolayısıyla takım burnu yayının yarıçapı, işlenmiş yüzeyin ilerleme hızı ve pürüzlülüğü üzerinde önemli bir etkiye sahiptir. İşlenmiş yüzey yapmak için Pürüzlülük değeri çok büyük olmamalı, maksimum besleme f değeri, takım ucu yayının rε yarıçapının 3/4'ünden az olmalı ve değiştirilebilir torna takımının rε değeri alınmalıdır. daha büyük bir değer. Bir yandan verimliliği artırmak için büyük bir ilerleme hızı seçilebilir ve diğer yandan daha iyi bir talaş kırma etkisi elde etmek için ilerleme hızı geniş bir aralıkta değiştirilebilir. rε değeri küçükse, izin verilen besleme hızı f değeri de küçüktür, özellikle daha iyi tokluğa sahip iş parçası malzemeleri işlenirken talaşların kırılması zordur. Takım ucunun ark yarıçapı da talaş kırıcının talaş kırma alanı üzerinde önemli bir etkiye sahiptir. İlgili bilgilere göre, aynı torna takımı aynı geometrik parametrelere, talaş kırıcı parametrelerine, kesme miktarına ve iş parçası malzemesine sahip olduğunda, yalnızca takım ucu ark yarıçapında rε'da küçük bir değişiklik olur ve talaş kırma alanında büyük bir değişiklik olur. Fiili işleme durumuna göre makul bir takım ucu ark yarıçapını seçmek veya taşlamak için değiştirilebilir takımları doğru şekilde kullanmak önemli bir teknolojidir. Genel prensip, kaba işleme için daha büyük olanı seçmektir. rε=0.5~2.0mm, son işleme için daha küçük, rε=0.2~0.5mm, ayrıca geçiş kenarı, silici kenar ve Torna takımlarında başarıyla uygulanan diğer keskin uçlu taşlama teknikleri, torna takımında uygulanabilir, çünkü bunlar bıçağın konumlandırılmasını ve sıkıştırılmasını etkilemez, uygulanabilir ve aletin ucunu keskinleştirmeye izin verilir. Kullanıcı, aletin ucunun taşlanmasına çok çalışmalı ve yaygara yapmalıdır.
3. Kenar bölgesinin taşlanması
Aletin malzemesini doğru seçmek kadar, aletin kenar bölgesinin kesit tipini ve parametrelerini makul bir şekilde seçmek önemlidir. Söylendiği gibi, "bir satır bin altına bedeldir". Şu anda, piyasada satılan bazı bıçaklar yeterince pasifleştirilmemiştir. Ayrıca kesici kenar alanının kesit tipi ve parametreleri, kesici takım malzemesine, iş parçası malzemesine ve gerçek işleme koşullarına bağlı olarak değişir. Bu nedenle, kenar bölgesinin gerçek işleme koşullarına göre taşlanması, değiştirilebilir takımların yaygınlaştırılmasında ve uygulanmasında bir diğer önemli teknolojidir. Kenarı mikroskopla gözlemlerken, genellikle semente karbür vb. haline gelecek küçük çatlaklar olduğu görülür. takım ömrünü iyileştirin. Yenilemenin temel prensibi, takım malzemesi ne kadar sert ve kırılgansa veya parça malzemesinin sertliği ve mukavemeti ne kadar yüksekse, takımın taşlama parametrelerinin (b 1, 01, rn) o kadar büyük olmasıdır. Semente karbür gibi kırılgan malzemeler yüksek hız gerektirmez Çelik bıçakların keskin bıçakları vardır ve iyi preslenmiş bıçaklar doğrudan kullanılabilir. Bazı durumlarda bu nedenle iyi sonuçlar elde edilmiştir. Ayrıca, ilerleme hızı ne kadar büyük olursa öğütme parametreleri de o kadar büyük olmalıdır. Pah kırma genişliği b 1=(1-2)f de iyi sonuçlar elde etti. Kesim işlemi sırasında aşınmaya bağlı olarak kenar bölgesinin profil parametreleri değişeceğinden kullanım esnasında taşlama ve taşlamaya çok dikkat edilmesi gerekmektedir.
4. Dizinlenebilir araçlar için köreltme standardı VB
If the blade needs to be reground after use, it is generally advisable to take VB=0.3mm, which can make the life of the blade the longest. If the blade is used for one time without regrinding, the value of VB can be larger or VB≤Δh (see Figure 3-29), Δh is the height of the blade relative to the sipe, because the back is the side positioning surface of the blade, and it is not a surface contact with the side of the sipe but a line contact (or a small area near the line). When VB>Δh, indekslemeden sonra kesici ucun takım yivinde doğru konumlandırılmasını ve kenetlenmesini etkileyecektir.
resim
Şekil 3-29 Oluğun yan tarafıyla temas yerleştirin
Şu anda, genel tasarım Δh=0,5 mm'dir. Aslında, daha büyük boyutlu değiştirilebilir torna takımları için Δh daha büyük olmalıdır, dolayısıyla VB değeri de daha büyük olabilir.
Değiştirilebilir kesici uçların rasyonel kullanımı, değiştirilebilir kesici takımların tanıtımında önemli bir konudur. İlk sebep, makul köreltme standartlarını ve yaşam sürelerini formüle etmektir. Doğru zamanda, çok erken ya da çok geç transpoze etmek ekonomik değildir. İkincisi, değiştirilebilir bıçakların yeniden taşlanması ve kullanılmasıdır. Ülkemizdeki duruma göre künt bıçakların yeniden taşlanması ve kullanılması ekonomik olarak uygun maliyetlidir. Bunun çözülmesi gerekiyor: ①Bıçakların geri dönüşümü ve yönetimi, ②Yeniden bileme teknolojisi ve ekipmanı, ③Bıçak Gövde, küçük bıçaklara geçtikten sonra büyük bıçakların kullanımına uyum sağlayacak şekilde serileştirilmiştir.
5. Değiştirilebilir torna takımlarının kesme miktarı ve talaş kırma
Değiştirilebilir torna takımının maksimum besleme hızı f değeri, takım ucu yayının rε yarıçapının 3/4'ünü geçmemelidir ve aynı zamanda f, kör dairenin rn yarıçapının üç katından büyük olmalıdır kesici kenarın ve negatif pah genişliğinin b 1 (0.3~ 1.2) katı, arka bağlantı miktarı ap seçimi, ana kesici kenarın uzunluğunu (L= ap) yapmalıdır /sinkrcosλs) bıçağın kenarının uzunluğundan (1/2~2/3) daha büyük değil, değiştirilebilir takımın değişmesi nedeniyle Kesici takımın yardımcı süresi, kaynak tornalama takımınınkinden daha kısadır ve aşınma direnci, kaynak torna aletininkinden biraz daha iyidir. Bu nedenle, değiştirilebilir aletin kesme hızı vc, kaynak aletininkinden biraz daha yüksek olmalıdır (genellikle yaklaşık yüzde 10 daha yüksek). Bu, üretkenliği artırmak ve maliyetleri azaltmak için faydalıdır. Kaynak takımlarından farklı olarak, değiştirilebilir torna takımının talaş kırıcısı önceden işlenmiştir ve talaş kırıcının şekli ve parametreleri bellidir. Belirli bir parça malzemesini işlerken, talaş kırma aralığı kesindir ve uygun talaş kırma oluğu şekli formülü ve parametreleri, parça malzemesine ve özel işleme koşullarına göre seçilebilir. Talaş kırma kanalı ve parametreleri belirlendikten sonra, esas olarak ilerleme hızına bağlıdır. Kontrol talaş kırma değişimi, vc arttığında ve ap arttığında, makul talaş kırma aralığına karşılık gelen ilerleme hızı artar.
